改革開放以來，建築業發展迅速，建設工程質量逐年提高。然而，工程質量事故仍時有發生，造成了許多不應有的損失。這是因為不同地區的工程地質條件不同，土層分布和物理力學性質不同。即使在同壹個建築工地，土質也往往參差不齊。在工程勘察、工程設計和施工過程中，如果對地基條件沒有充分掌握，處理不當，就可能發生事故，給國家和人民造成不應有的損失。因此，準確分析事故，合理處理事故，是當前建築行業亟待解決的大問題。目前，加固現有建築物的方法很多，但常用的有以下兩種:
(1)註漿加固:在地基上鉆孔至待加固土層，然後用高壓註漿設備將配制好的水泥化學漿液註入到地層中，使土層與漿液發生物理化學反應，通過壓裂和擠壓進行粘結，從而達到改善土體結構和性能，提高土體強度的目的。(2)靜壓樁加固:利用建築物承重柱的重力作為反作用力，用壹套液壓(油)壓設備將預制樁壓入土中，上下樁用預埋角鐵焊接。壓樁由液壓控制。當壓力達到設計荷載，基本滿足計劃樁長要求時，終止打樁。樁端單樁承載力可以直接從壓樁設備的儀器上反映出來。最終成樁後，壓入樁內的樁頭鋼筋與原基礎鋼筋焊接，混凝土承臺與基礎連為壹體，使上部結構的荷載通過樁直接傳遞到硬土層。
(2)無論是采用註漿加固還是靜力樁加固，現有建築物的不均勻沈降都會對工程造成壹定的損失，這是毋庸置疑的。這時候要考慮的是如何把損失降到最低。
1工程實例1.1工程概況鶴山市某廠房為框架結構四層建築，長55.0m，寬15.0m，占地面積825m2。原設計采用人工挖孔樁基礎。由於場地工程地質條件復雜，廠房中段3 ~ 6m，東段7 ~ 6m。建築區部分地段挖孔樁方案無法實施，改用條形基礎下砂墊層方案(墊層厚度為1.00m)，而西段淤泥層較薄(厚度為1 ~ 2 m)，但澆築了16樁，因此同壹建築在受力和變形方面采用了兩種完全不同的基礎型式。廠房於65438年6月+0992年10月+65438年竣工，使用過程中發現不均勻沈降，導致廠房結構出現嚴重的拉伸開裂和剪切破壞，危及安全使用。1.2場地工程地質勘察經車間場地工程地質勘察，其地層結構處於揭露深度。
2自上而下:(1)填土:淺黃色，軟土，層厚0.79 ~ 2.00米..(2)粉質粘土:灰色~灰黃色，上部為0.40 ~ 0.60 m耕土，軟塑，N=2擊，FK = 80 ~ 90 kPa。(3)淤泥(泥炭土):深褐色，局部夾淤泥，流塑，n = 1 ~ 2擊，FK = 40 ~ 60 kPa，層厚0.00 ~ 7.87 m，層深1.00 ~ 3.75 m..(4)花崗巖風化坡土；土為砂質粘性土，灰色、淺黃色，含中粗礫石，可塑，n = 5 ~ 13擊，FK = 100 ~ 230 kPa，層厚1.70 ~ 7.30 m，層深2.10 ~ 9.07。(5)花崗巖風化殘積土；土為砂質粘性土，淺黃褐色，含中粗砂，可塑~硬塑，n = 13 ~ 24擊，FK = 230 ~ 320 kPa，層厚2.90 ~ 9.00 m，層深4.00 ~ 12.26 m..(6)強風化花崗巖:N & gt50擊，埋深8.17 ~ 22.68米..
1.3沈降原因分析
(1)地質因素:根據鉆探，該廠房建在山坡沖溝腳下，地下水豐富，水位埋深約0.30m，淤泥(含朽木)等軟土分布極不均勻，層厚自西向東增加，是造成廠房不均勻沈降的客觀因素。
(2)結構因素:同壹廠房采用兩種不同的基礎類型。地質條件較好的西段采用人工挖孔樁基礎，樁尖支撐在堅硬的殘積土層中，地質條件較差的東段采用條形基礎下砂墊層，墊層厚度僅為1.0m，未進行夯實處理。根據計算，樁基最終沈降僅為1.4mm(樁長為10m，進入硬土層)，而條形基礎下砂墊層處理後的地基仍有200mm的沈降，條形基礎的剛度無法調節變形(沈降)，導致廠房不均勻沈降，影響廠房安全使用，必須盡快處理。
2加固方案為了保證廠房的安全使用，對建築物的處理應把對上部結構的加固和對地基的處理結合起來。先處理地基控制地基的連續沈降，再加固上部結構。根據鉆孔和變形測量資料，可采用壓力灌漿、靜壓樁等方法對廠房地基進行加固。但根據業主要求，以不影響生產和受場地工程地質條件影響為原則，采用壓力灌漿法。
壓力註漿加固的目的是通過漿液的滲透壓力來提高軟土地基的承載力和壓縮(變形)模量，逐漸減小地基的沈降量，以滿足廠房的使用要求。
2.1.65438+另壹方面引起軟土的壓縮脫水固結，從而達到加固的目的。
2.1.2工藝流程制漿→成孔鋪管→水力灌漿→劈裂→擠壓充填→固結。
2.1.3技術措施灌漿孔布置:每個柱位周圍布置4個孔，孔距1.5 ~ 1.9m，加固深度4.0 ~ 10.5m，深孔底部進入殘積土層。註漿采用低壓、慢灌、多量技術，以註入更多的漿液。重復灌漿:為了增強軟土厚孔段的灌漿效果，往往在第壹次灌漿時在壹定的漿液壓力範圍內形成不規則的帷幕，然後沖洗灌漿孔進行二次灌漿，使漿液充分有效地充填。先下後上，或先上後下，分層註漿:先下後上是指成孔後漿管降至孔底，從孔底開始註漿，然後邊註漿邊將註漿管拉起，使漿液從孔底擴散，有利於加固軟土；灌漿從基礎底板深度開始，然後逐漸延伸至孔底，使砂墊層先得到有效加固。
2.1.4灌漿前期施工效果沈降分析:據了解，該車間於1992 10年6月竣工。施工期間施工單位最大自檢沈降量為80.00mm，交付後僅間斷進行觀測:6月1993 2月21 ~ 6月65438。另據觀察，伸縮縫頂部(頂棚)間距已明顯加寬，部分柱的梁、板、墻已出現裂縫。灌漿施工期間的沈降:據觀測(共44d)，24號柱基礎沈降為40.08mm，25號柱基礎沈降為34.77mm，26號柱基礎沈降為30.53mm，在此期間，由於灌漿施工，基礎應力釋放，沈降增大。灌漿後期沈降:據觀測(歷時14個月)，24號柱基礎沈降為28.93mm(每天2.07 mm)，25號柱基礎為39.22mm(每月2.80 mm)，26號柱基礎為45.64mm(每月3.26mm)。以上數據表明，化學灌漿處理後，柱基礎
2.2靜壓樁加固方法基於以上原因的分析，本次采用的加固方案必須有效且壹步到位，不允許返工。最後選擇“靜力樁托換”進行加固。
2.2.1機制通過壹套液壓設備，將預制樁分段壓入土中(每段2.0~3.0m)，分段焊接預埋角鐵。預制樁為250mm×250mm方樁，預計樁長為15m。壓樁采用液壓控制，壓樁載荷控制在45 ~ 45~55MPa之間。沈降控制標準為壓樁荷載保持在50MPa，每5min沖擊壹次，共沖擊三次。沈降≤3mm，需要穩定1h，並記錄。最終允許沈降量≤1mm。壓樁後，樁與原基礎承臺連接，上部結構的荷載通過樁基轉移到堅硬的殘積土上。
2.2.2設計技術參數:最大壓力1000kN，單樁承載力550～900 kn，預制方樁尺寸250mm×250mm，混凝土強度C30，壓樁速度2cm/s，壓樁位置和應力軸允許偏差100mm，接樁處樁軸線傾斜
2.2.3施工過程中，樁基坑在設計樁位開挖，反力由安裝在柱上的反力鋼夾提供。每個樁帽的靜壓樁壓好後，預制樁與原樁帽連接，結構荷載由預制樁承擔。施工中用水準儀跟蹤施工觀測，控制柱提升量為65438±0mm..在施工過程中發現地面水比較豐富，需要用水泵抽水後才能進行井下作業。但在抽水過程中，通過液位監測發現立柱沈降速度加快(0.50mm/h)，立即停止抽水。經研究，要求在抽水前卸載立柱，以避免樁基產生附加沈降，確保廠房安全。即通過卸載裝置將柱的上部卸載並轉移到柱周圍(半徑約3.0m)的土體中，以分擔上部荷載。待柱處理3天後，即混凝土基本凝固後，拆除卸載裝置。卸載後6 ~ 8天內，樁體無明顯沈降變化，說明卸載處理效果顯著。
2.2.4施工效果的監測和加固效果直接關系到廠房的安全運行。為了檢驗加固效果，主要措施是沈降觀測，其結果也是本工程竣工驗收的主要技術依據。本次加固處理沈降值的質量指標為:壹般情況下，施工期間加固柱累計沈降值≤10mm(指施工開始至施工結束)，竣工後沈降應≤2mm/月。凡是符合這個質量指標的，都可以判定達到了強化效果。根據施工後的觀測數據，竣工後第壹次沈降觀測(33d)，最大沈降量為-1.7mm，滿足加固後沈降值< 2mm/月的質量指標，達到了加固的預期效果，質量良好。
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