運用承擔盆地和靶區研究的含油氣系統理論，以動態分析為基礎，重點解剖，理論與實踐相結合，研究油氣從生成到成藏的全過程，力求提供更準確、更可信的資源評價結果（圖4-4-1）。
圖 4-4-1 油氣資源評價研究流程圖
模擬計算從地質埋藏歷史分析入手，進行地層剝蝕和巖石壓實模擬，同時結合巖石物性的演化規律和物性的相互關系進行模擬、並重建物性隨地質時代的變化、埋藏深度的增加、地層溫度的升高、烴巖油氣的生成、地層流體運移的演化過程。重建了物性隨地質年代變化、埋藏深度增加、地層溫度升高、烴巖油氣生成和地層流體運移的演化過程。在這壹演化過程中，由於巖石物性、流體運移速度、巖石孔隙度和滲透率演化、溫度場差異、斷層活動、流體自身性質等方面的差異，會出現欠壓實和過壓實現象，從而形成流體的選擇性流動，流體勢發生變化，這是油氣運移和聚集動態過程的反映。因此，圍繞流體勢演化建立巖石模型、壓實方程、溫度場演化模型、油氣模型、三維三相流體運移方程，模擬不同地質時期不同地層的超壓、地層壓力、溫度，進而計算古今流體勢，劃分油氣運聚單元，確定含油氣系統邊界。資源評價采用成因法，在盆地模擬的基礎上，通過對油氣生成、排出和運移、保存條件的研究，估算油氣資源量。
2.軟件介紹
美國普拉特河協會開發的Basin Mod 1D、2D、View、Flow、Risk等盆地模擬軟件在國外應用廣泛，可將孔隙、滲流、運移、聚集、熱演化等計算有機地結合起來。此外，考慮到斷層滲透性，聚集模型可以很好地實現。另外，考慮到斷層的滲透性，聚集模型可以很好地模擬油氣聚集區，圖形功能強。本書主要使用 Basin Mod 1D、2D 和 View（圖 4-4-2 至圖 4-4-4）。
圖 4-4-2 盆地模擬流程圖
圖 4-4-3 盆地模擬工作流程圖
圖 4-4-4 2D 盆地模擬計算流程圖
3.油氣壓力和油氣排水作用模擬方法
（1）油氣壓力模擬
油氣壓力是模擬油氣生產歷史的壹個關鍵概念。由於不同成分的密度不同，當酪蛋白降解為油、氣和渣油時，會導致孔隙壓力顯著增加，從而引起油氣快速排出和巖石破碎；另壹方面，這種烴壓力還可能影響後續沈積的流體流動/壓實過程。
水、石油和天然氣的密度受溫度和孔隙壓力的影響。幹酪素的密度取決於其成分，也與成熟度有關。根據模型的物理處理方法，當酪蛋白轉化為油氣時，孔隙率會增加。
孔隙率變化=降解酪蛋白體積-殘渣體積
假設殘渣保持固態，水和生成的油氣占據新形成的孔隙空間。在這個新的孔隙空間中，油、氣和水的壓力大約等於總孔隙壓力。如果孔隙壓力超過破裂極限，那麽物質（油、氣和水）將及時從孔隙空間中排出，這樣孔隙壓力就不會超過破裂臨界值。孔隙度、溫度、巖石靜壓和酪蛋白降解程度決定了壓力的大小。
在酪蛋白降解過程中，在?t時間內，體積變化等於：
V=mo/ρo+mg/ρg+mr/ρr-mk/ρk (4-4-1)式中：?V是體積變化；m是質量；ρ是密度；下標o、g、r和k分別指油、氣、殘渣和酪蛋白。
在計算中，密度是溫度和孔隙壓力的函數，酪蛋白的密度與成熟度有關；成熟度越高，密度越大。
式（4-4-1）可寫成：
V=(Vo/ρo+Vg/ρg+Vr/ρr)?t-(Vo+Vg+Vr)/ρk?t (4-4-2)式中：V 指油氣水的生成速率；?t 為時間段。
新孔隙度按下式計算：
φ=φold+?φ (4-4-3)
式中：φold 為油氣生成前的孔隙度；?φ 為油氣生成後增加的孔隙度。
也可以寫成：
φ=φold+mk/ρk-mr/ρr (4-4-4)
因此，由於生成流體（油）而產生壓力：
pL=(1/cp)-(?ρL/ρL)/(1+?ρL/ρL) (4-4-5)而 cp 是液體壓縮系數。
由於生氣產生的壓力為：
Pg=(1/2)-fg-?Ng-kk-T (4-4-6)其中：fg 是氣體分子的自由度；Ng 是氣體的密度；Kk 是波爾茲曼常數（1.38E-16erg/k）；T 是溫度。
因此，碳氫化合物的總壓力為：
P hydrocarbon = ?PL + ?Pg (4-4-7)
(2) 排出模擬
1) 排出系數。對於石油，可假設排油前後骨架不壓縮性、含油飽和度相同，有
V0=（1-φ0）=V（1-φ）（4-4-8）
華北前古生界系統油氣資源戰略調查與評價
式中：??V為排出流體的體積；Cex為烴源巖的排出系數，小數；φ0為采油開始後（壓實前）瞬時烴源巖的孔隙度，小數；φ0為烴源巖在上述時刻（壓實後）之後任何時刻的孔隙度，小數； V0為烴源巖在開始采油（壓實前）之後任何時刻的體積，小數； V0為烴源巖在上述時刻（壓實後）之後任何時刻的體積，小數。.
排采系數的歷史沿革如下：
華北前新生代系統油氣資源戰略調查與評價
k=2、3、......直到今天
式中：Cexi為埋藏時間（等於0）時烴源巖的排出系數，為小數，Cex1基本無用，故任意設為0；Cexk為埋藏時間（等於0）時烴源巖的體積，為小數；V0為該時刻之後（壓實後）任意時刻的體積；V0為該時刻之後的體積。Cexk 為埋藏時間時烴源巖的排出系數，k=2，3，...，直到今天；φk-1 為埋藏時間時烴源巖的孔隙度，小數，根據烴源巖的埋藏歷史由地質歷史模型求得；φk 為埋藏時間時烴源巖的孔隙度，小數，根據烴源巖的埋藏歷史由地質歷史模型求得。
對於天然氣，應考慮烴源巖排烴前後的壓力和氣體飽和度。
2）油氣排泄強度。單井烴源巖排烴強度的計算公式為
華北前古生界油氣資源戰略調查與評價
k=2，3，...，直到今天
式中．Eex1為烴源巖在埋藏期（等於0）的排烴強度，104t/km2，實際上Eex1為0；Eexk為埋藏期的排烴強度，Eexk為埋藏期的排烴強度。實際上，Eex1為零；Eexk在埋藏時間內的烴源巖排烴強度，104t/km2；Eexk-1在埋藏時間內的烴源巖排烴強度，104t/km2；E-ok在埋藏時間內的烴源巖排烴強度，104t/km2，由烴史模型確定；Soir烴源巖的約束油飽和度，數值較小，可取為0.10 左右；Cexk 在埋藏時間的排油系數 烴源巖在埋藏時的排油系數，小數，由式（4-4-11）計算。
3）流體勢計算。哈伯特（Hubbert，1953）首次將流體勢的概念引入石油地質學，認為地下流體的滲流是壹個機械運動的過程，地下流體單位質量的總機械能定義為流體勢，用下式表示：
華北前古生界系統油氣資源戰略調查與評價
公式：φ為流體勢，J/kg；g為重力加速度，m/s2；z為相對基準面高程，m；P為地層流體壓力，Pa；e為孔隙流體密度，kg/m3；q為流體流速，m/s。
gz 表示重力引起的勢能；它表示壓力引起的壓能；q2/2 表示單位質量流體流動的動能。由於地下孔隙流體流動通常非常緩慢，q2/2 通常可以忽略不計，因此地層條件下的流體勢能可以簡單地用勢能和壓能之和來表示，即 .當地下流體之間存在電位差時，流體總是自發地從高電位區流向低電位區。在油氣盆地的孔隙流動中，除了水之外，還有油和氣，因此除了水勢之外，還有油勢和氣勢，水和油可視為不可壓縮流體，其密度不隨壓力變化而變化，在壓力變化不大的範圍內，氣體密度可視為不變。這樣水勢、油勢和氣勢可表示如下：
φw=gz+P/ew（4-4-15）
φo=gz+P/eo（4-4-16）
φg=gz+P/eg（4-4-17）
油氣在親水介質中的運移還受毛細力（2б/r）的影響，因此油勢和氣勢應寫成
φo=gz+P/eo±2б/r，其中б為油水邊界張力；（4-4-18）
φg=gz+P/eg±2б/r，其中б為氣水邊界張力。(4-4-19）
式中：毛細管力+號表示毛細管力為附加動力時流體從細孔隙空間進入粗孔隙空間；-號表示毛細管力為阻力時流體從粗孔隙空間進入細孔隙空間。然而，流體勢分析主要是確定流體（油、氣、水）的運移方向，如各流動點的質量均不考慮毛管力，從定性上講，並不影響流體運移的大方向。為了簡化流體勢的分析，仍按式（4-4-15）、（4-4-16）和（4-4-17）計算。